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      "author": "steemitboard",
      "body": "Congratulations @joseprada! You received a personal award!\n\n<table><tr><td>https://steemitimages.com/70x70/http://steemitboard.com/@joseprada/birthday2.png</td><td>Happy Birthday! - You are on the Steem blockchain for 2 years!</td></tr></table>\n\n<sub>_You can view [your badges on your Steem Board](https://steemitboard.com/@joseprada) and compare to others on the [Steem Ranking](https://steemitboard.com/ranking/index.php?name=joseprada)_</sub>\n\n\n###### [Vote for @Steemitboard as a witness](https://v2.steemconnect.com/sign/account-witness-vote?witness=steemitboard&approve=1) to get one more award and increased upvotes!",
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      "body": "Congratulations @joseprada! You received a personal award!\n\n<table><tr><td>https://steemitimages.com/70x70/http://steemitboard.com/@joseprada/birthday1.png</td><td>Happy Birthday! - You are on the Steem blockchain for 1 year!</td></tr></table>\n\n<sub>_[Click here to view your Board](https://steemitboard.com/@joseprada)_</sub>\n\n\n> Support [SteemitBoard's project](https://steemit.com/@steemitboard)! **[Vote for its witness](https://v2.steemconnect.com/sign/account-witness-vote?witness=steemitboard&approve=1)** and **get one more award**!",
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      "author": "joseprada",
      "body": "La NFPA no establece una prerrogativa respecto al tipo de impulsor (diésel o eléctrico) de la bomba principal contra incendios. Hay muchos factores por los cuales se puede elegir una y otra, pero la principal debe ser la confiabilidad. En la cultura técnica popular prefieren decantarse por las bombas eléctricas teóricamente por el precio, frente a una diésel, sin embargo, las primeras, tienen requerimientos de instalación y equipamiento adicional (por ejemplo el switche de transferencia) que de ser cumplido a cabalidad por el constructor, es posible que la bomba diesel termine siendo la elección por inversión inicial. \n\nOtros hablan del mantenimiento, indicando que la diésel es más costosa en mantenimiento que la eléctrica (sí, eventualmente) y por ende la eléctrica es mejor opción. \n\nUn aspecto importante a considerar es el espacio, donde la bomba eléctrica puede ganarle algo de centímetros a la diésel, y el peso, que define el tamaño de la fundación. \n\nSin embargo, como se mencionó, si la bomba eléctrica no es instalada adecuadamente (NFPA 20 y NFPA 70) no será confiable ya que un corte de energía se quedará sin funcionar, mientras que una diesel, debidamente mantenida, será muy confiable en el tiempo. \n\n¿Mis recomendaciones? Antes del diseño,  haga un cuadro comparativo de las opciones posibles y discuta con su cliente, o con la AHJ la conveniencia de una u otra, y llegue a un acuerdo consensuado. Recuerde que esa bomba acompañará al cliente por mucho tiempo y es bueno que lo recuerden como un buen asesor.",
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      "title": "Bomba con motor diesel vs Bomba con motor electrico ¿Cuál es la mejor opcion?"
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      "body": "Sí, pero no es recomendable. El manual de la NFPA 20 establece en su aparte 4.9.1.\n\n4.9.1 A centrifugal fire pump for fire protection shall be selected\nso that the greatest single demand for any fire protection system\nconnected to the pump is less than or equal to 150 percent of the\nrated capacity (flow) of the pump\n\nque es la recomendación formal, que una sola bomba pueda suplir la mayor demanda del sistema. SIn embargo el manual no lo proscribe y por ende en el capitulo 4.15.7 Multiple Pumps establece las condiciones para el diseño e instalacion. \n\nLAs recomendaciones minimas para colocar varias bombas en paralelo es que deben ser identicas y la secuencia de arranque debe ser tal que no permita su arranque simultaneamente.",
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      "title": "¿Se pueden instalar varias bombas de incendios para suplir la demanda del sistema?"
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      "author": "joseprada",
      "body": "Existe una confusión dialéctica respecto a los términos “listado” y “aprobado” en el español, asi como también existe una asimilación de marca asociada a “UL” que se considera indistintamente como listado solo aquello que tenga el sello de Underwriter Laboratories. En forma genérica en USA y el resto de los países que se rigen por la NFPA, se da por supuesto que “listado” es todo equipo que tenga el sello UL, aunque la definición de la NFPA establece que:\n\nListado. Equipo, materiales o servicios incluidos en una lista publicada por una organización que es aceptable para la autoridad competente y dedicada a la evaluación de productos o servicios, que mantiene inspección periódica de la producción de equipo o material listado o la evaluación periódica de servicios y cuyos listados establecen que tanto el equipo, material o servicio reúne normas de diseño apropiadas o ha sido probado y encontrado satisfactorio para un propósito específico.\n\nEsto significa que “listado” o “listed”, es todo aquel material, equipo o servicio incluida en una “lista” (de ahí proviene el término “listado” o “listed”), de una organización que es aceptable por la autoridad competente. La “lista” del laboratorio “UL” es aceptada internacionalmente como aceptable por las autoridades competentes, sin embargo hay muchos otros laboratorios que “listan” equipos (como Factory Mutual, FM, por ejemplo. Es decir, tanto la “lista” de UL, como la “lista” de FM, confieren a los equipos alli “listados”, la categoría de ser “listados”.\n\nIgualmente, existe confusión con el término aprobado. De acuerdo a la NFPA,\n\nAprobado. Aceptable para la autoridad competente\n\n“Aprobado” es lo aceptable como tal por la autoridad competente. En ambos casos, tanto para lo listado como para lo aprobado, la norma NO establece un laboratorio en especial, por lo tanto, es listado, en nuestro caso, tanto lo que tenga el marcaje “UL”, como lo que tenga el marcaje “FM”.\n\nTanto UL, Underwriters Laboratories, como FM, Factory Mutual, poseen laboratorios independientes que ensayan los equipos con similitudes y diferencias que hace que en algunos casos un mismo equipo, por ejemplo un rociador, pueda cumplir con los ensayos UL, y por ende merecer el alistamiento UL, y no cumple con los ensayos FM, para una determinada aplicación, y viceversa. En estos casos, esto no implica que el rociador sea de mala calidad, sino que no cumple con los requerimientos de un determinado laboratorio. La única restricción de uso que tiene un equipo, en este ejemplo un rociador, cuando es solo UL y no FM (para una determinada aplicación) es que NO puede usarse si el diseño se basa en las normas Factory Mutual o de FM Global, aunque si se pueda usar perfectamente si el diseño se basa en NFPA.\n\nBasado en esto, el listamiento no implica necesariamente que un equipo deba ser “UL” o “FM”, si bien son listamientos aceptados globalmente, pero serian igualmente validos cualquiera que acepte la autoridad competente.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "Estadísticamente, casi el 50% de los sistemas contra incendios que fallan, y por ende no funcionan en caso de una emergencia, es por culpa del bajo o nulo mantenimiento. Una de las razones por las cuales los sistemas contra incendios requieren mantenimiento constante, realizado por empresas solventes en el  conocimiento normativo que rige este servicio, es porque éstos son sistemas estáticos, es decir, no están funcionando constantemente, en contraposición de los equipos de proceso de una industria, que siempre están en funcionamiento. Dado que los sistemas contra incendios funcionan por demanda (en caso de ser requeridos durante una contingencia) deben ser ensayados con frecuencia, para verificar que cumplen con el nivel de desempeño para el cual fueron diseñados, y para corregir cualquier falla, deterioro o mal funcionamiento que se evidencie.\n\nDe la misma forma, el mantenimiento constante que requieren los sistemas contra incendios, permite verificar si los riesgos para los cuales fueron diseñados no han cambiado, que son causa también de que éstos no cumplan su cometido en caso de ser necesarios (un ejemplo es que se haya modificado el tipo de mercancía que se almacena en una bodega).\n\nCuando no se ejecuta un plan de inspección, prueba y mantenimiento (IPM por sus siglas en español) o “plan de mantenimiento” como suele llamarse comúnmente, al sistema contra incendio de su empresa, Usted no tiene certeza de que el mismo funcionará cuando sea requerido, y si lo hace, que lo hará de la manera que debe hacerlo, con el nivel de desempeño que se requiera. Esto puede generar lo que se llama en el medio “falsa sensación de seguridad” que proviene del hecho de que el dueño del sistema se siente tranquilo por poseer lo que supone son los medios de protección que necesita en caso de una emergencia. La consecuencia inmediata de esta falsa sensación de seguridad, es que se reduce la prevención contra incendios, o las políticas establecidas se vuelven laxas, por creer, infundadamente, que los sistemas contra incendios funcionarán en el momento correcto.\n\nAsí las cosas, un sistema contra incendio que haya sido bien diseñado y bien instalado, si no está bien mantenido, no sirven, así de simple. Y ese mantenimiento debe empezar a hacerse a partir del primer día que es recibido por el cliente.  Estos planes de IPM se ejecutan de acuerdo a varias normas, entre las que resaltan la NFPA 25, y otras aplicables, y deben ser realizados, como se mencionó arriba, por empresas conocedoras y con experiencia, para certificar que los sistemas garanticen la protección de sus bienes, las vidas de sus empleados y la continuidad de su negocio.",
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      "title": "El mantenimiento de los sistemas contra incendios y la falsa sensación de seguridad"
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      "author": "joseprada",
      "body": "Cuando se inventaron los primeros rociadores, la idea primordial de sus creadores era disponer de un sistema de extinción de incendios que cumpliera con dos grandes objetivos: ser confiable y automático. Con el transcurrir del tiempo, los sistemas de rociadores han demostrado ser el medio más eficiente y eficaz para controlar y extinguir incendios en edificaciones, permitiendo ahorros sustanciales en pérdidas humanas y de bienes.  Para poner en contexto lo anterior, las pérdidas de bienes disminuyen en un 95% con la utilización de sistemas de rociadores. En cuanto al control de muertes derivadas a incendios, el porcentaje puede llegar a un 99% de reducción.\n\nLa razón primordial por la cual los rociadores preservan bienes y salvan vidas es que son automáticos, y no dependen de los humanos para actuar. En el caso de uso de extintores manuales, en la presencia de un incendio, se depende del operador para controlar el incendio, que debe ser considerablemente pequeño para ser extinguido, y el usuario del extintor, capacitado en el uso para garantizar la extinción del fuego. Aun así, si el fuego aparece de noche, cuando no hay personas, los extintores no podrán actuar por cuenta propia y el fuego crecerá hasta destruir la edificación.\n\nLa siguiente razón por la cual los rociadores son el medio de protección ideal para edificaciones, es que previenen un fenómeno llamado “flashover” o combustión súbita generalizada, que es un fenómeno que se observa en incendios confinados en los cuales de forma repentina todas las superficies combustibles, que hasta ese momento no estaban implicadas en el incendio, comienzan a arder a consecuencia de la radiación proveniente de las llamas que recorren el techo (rollover) provocando que todo el volumen del recinto sea ocupado por las llamas generando una eventual explosión del recinto. [Definición tomada de Wikipedia y complementada por el autor]. Al activarse los rociadores, mantendrán el fuego pequeño (aun cuando podrían extinguirlo) evitando el crecimiento del mismo, manteniendo al mismo tiempo la temperatura dentro del recinto donde se inició lo suficientemente baja para evitar, bien sea la aparición del fenómeno mencionado, o evitar que el incendio se propague en la estructura, evitando su colapso. En cualquiera de los casos, esto evitará o disminuirá el daño a la propiedad y evitará muertes innecesarias. Y todo esto por una inversión que nunca supera el 3% del valor de la propiedad.\n\nCuando piense en protección contra incendios confiable, eficiente y eficaz, piense en los sistemas de rociadores automáticos.",
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      "title": "¿Por qué utilizar sistemas de rociadores para proteger una edificación?"
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      "author": "joseprada",
      "body": "Esta pregunta me la hizo un lector en referencia a la norma colombiana de rociadores, que es la NFPA 2007, y les transcribo un parafraseo de la respuesta que le di para compartir este conocimiento.\n\nEn correspondencia con su consulta sobre la conveniencia de uso de rociadores que solo tengan listamiento UL y no aprobacion FM, me permito comentarle:\n\n1.- Existe una confusión dialéctica respecto a ambos términos en el español. En forma genérica en USA y el resto de los países que se rigen por la NFPA, se da por supuesto que “listado” es todo equipo que tenga el sello UL, aunque la definicion de la NFPA 13 (año 2007 de acuerdo a su requerimiento expreso del año de la edicion) establece que:\n\n3.2 NFPA Official Definitions.\n\n3.2.3* Listed. Equipment, materials, or services included in a list published by an organization that is acceptable to the authority having jurisdiction and concerned with evaluation of products or services, that maintains periodic inspection of production of listed equipment or materials or periodic evaluation of services, and whose listing states that either the equipment, material, or service meets appropriate designated standards or has been tested and found suitable for a specified purpose.\n\nEsto significa que “listado” o “listed”, es todo aquel material, equipo o servicio incluida en una “lista” (de ahi proviene el termino “listado” o “listed”), de una organización que es aceptable (en este contexto la traducción significa “suceptible de ser aceptada”) por la autoridad competente. La “lista” del laboratorio “UL” es aceptada internacionalmente como aceptable por las autoridades competentes, sin embargo hay muchos otros laboratorios que “listan” equipos (como Factory Mutual, FM, por ejemplo. Es decir, tanto la “lista” de UL, como la “lista” de FM, confiere a los equipos alli “listados”, la categoría de ser “listados”.\n\n2.- Igualmente, existe confusión con el termino aprobado. De acuerdo a la norma 13 2007\n\n3.2.1* Approved. Acceptable to the authority having jurisdiction.\n\n“Aprobado” es lo aceptable como tal por la autoridad competente. En ambos casos, tanto para lo listado como para lo aprobado, la norma NO establece un laboratorio en especial, por lo tanto, es listado, en nuestro caso, tanto lo que tenga el marcaje “UL”, como lo que tenga el marcaje “FM”.\n\nTanto UL, Underwriters Laboratories, como FM, Factory Mutual, poseen laboratorios independientes que ensayan los equipos con similitudes y diferencias que hace que en algunos casos un mismo equipo, por ejemplo un rociador, pueda cumplir con los ensayos UL, y por ende merecer el alistamiento UL, y no cumple con los ensayos FM, para una determinada aplicación, y viceversa. En estos casos, esto no implica que el rociador sea de mala calidad, sino que no cumple con los requerimientos de un determinado laboratorio. La única restricción de uso que tiene un equipo, en este ejemplo un rociador, cuando es solo UL y no FM (para una determinada aplicación) es que NO puede usarse si el diseño se basa en las normas Factory Mutual o de FM Global, aunque si se pueda usar perfectamente si el diseño se basa en NFPA.\n\nEn el capitulo 6 de la NFPA 2007 (aplica en las mas nuevas) se establece que los equipos que deben ser “listados” (sin mención al laboratorio, podrían se UL, FM, u otro) de acuerdo a la aplicacion, son los siguientes:\n\nChapter 6 System Components and Hardware\n\n6.1 General. This chapter provides requirements for correct  use of sprinkler system components.\n\n6.1.1* Listing.\n\n6.1.1.1 Materials or devices not specifically designated by this standard shall be used in accordance with all conditions, requirements, and limitations of their special listing. All special listing requirements shall be included and identified in the product submittal literature and installation instructions.\n\n6.1.1.2 Unless the requirements of 6.1.1.3, 6.1.1.4, or 6.1.1.5 are met, all materials and devices essential to successful system operation shall be listed.\n\n6.1.1.3 Equipment as permitted in Table 6.3.1.1 and Table 6.4.1 shall not be required to be listed.\n\n6.1.1.4 Materials meeting the requirements of 9.1.1.2, 9.1.1.4.2, and 9.1.1.4.3 shall not be required to be listed.\n\n6.1.1.5 Components that do not affect system performance such as drain piping, drain valves, and signs shall not be required to be listed.\n\nDe acuerdo a la seccion 6.1.1.2, los materiales y dispositivos que no estén exceptuados en las secciones 6.1.1.3, 6.1.1.4, or 6.1.1.5, deben ser listados. Los que están exceptuados son los de las tablas Table 6.3.1.1 (tubería) and Table 6.4.1 (accesorios). Igualmente ciertos elementos de soporteria, y otros equipos como válvulas de drenaje y señales. Esto quiere decir que lo demás debe ser listado, por ejemplo, rociadores, válvulas de control, etc.\n\nObsérvese que en ninguna parte se menciona o que el listamiento debe ser UL, o que el equipo debe tener doble listamiento, como UL/FM.\n\nCon lo anterior, puede sentirse libre de usar rociadores solo listados UL, dado que si son listados UL, para la aplicación especifica del alistamiento, son aceptables por la NFPA. Aquellos que no sean FM, solo no podrán ser usados en aplicaciones de diseño basados en FM.",
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      "title": "¿Puedo usar un rociador que solo sea “UL” y no “FM”?"
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      "author": "joseprada",
      "body": "Los concentrados de espuma contra incendios son sustancias que mezclarse con agua, y bajo ciertos procedimientos de aplicación, generan mantas de espuma que controlan los incendios. Se distinguen las espumas por aplicación sobre los incendios en los siguientes tipos básicos:\n\nConcentrados de espuma clase A, para fuegos estructurales y forestales\nConcentrados de espuma clase B, para fuegos de sustancias combustibles e inflamables\nEn los concentrados para fuegos clase B, se distinguen los siguientes tipos,\n\nPROTEINICOS, hechos a partir de proteínas naturales polimerizadas. Con adición de componentes surfactantes se obtienen concentrados proteínicos con características especiales, como las fluoroproteinicas, las de fluoroproteina formadora de pelicula acuosa Denominada FFFP, las FFFP resistentes al alcohol, entre otras variedades.\n\nCONCENTRADOS SINTETICOS, hechos a partir de componentes sintéticos (detergentes) generalmente destinados a espumas de expansiones tipo media/alta.\n\nAl mezclar el concentrado con agua en cierta proporción, se obtiene la solución de espuma, y ésta al aplicarse con los medios apropiados, genera la espuma. En ese orden de ideas, espuma, concentrado y solución no son términos similares, sin embargo coloquialmente, cuando se habla de espuma indirectamente se habla del tipo de concentrado.\n\nNingún tipo de espuma funciona de la misma forma para todas las clases de incendios. Cada espuma se destaca en diferentes funciones; sin embargo, el rendimiento en otras áreas es a menudo menor. Seleccionar la mejor espuma para todas las aplicaciones no es posible, y siempre va a depender de la combinación de los siguientes elementos:\n\n-Riesgo a proteger, de lo cual se derivan las características de los concentrados a ser elegidos y por ende de los equipos para su aplicación\n\n-Costo económico de la instalación de los sistemas y de su posterior mantenimiento\nEn referente a lo primero, la selección se basará en el tipo de combustible u ocupación a ser protegida. En este sentido una espuma para fuegos estructurales no es la misma que la usada para un fuego tipo charco en un tanque de crudo.\n\nRespecto a lo segundo, la selección adecuada influirá en los equipos iniciales a ser comprados, la vida útil del concentrado y el mantenimiento que requieren los sistemas de proporcionado y aplicación de espuma.\n\nPara fines de fuegos clase B, que incluyen incendios de líquidos combustibles e inflamables, se destacan en la industria petrolera tres tipos de espumas, a saber:\n\n-ESPUMA FORMADORA DE PELICULA ACUOSA, o AFFF. Espuma que trabaja con una película polimérica que se extiende fuera del manto extinguiendo el fuego y sellando el combustible.\n\n-ESPUMA DE FLUOROPROTEINA, o FP: Espuma lograda a base de un concentrado espumante compuesto de proteína polimerizada y agentes activos superficiales fluorados.\n\n-ESPUMA RESISTENTE AL ALCOHOL, o AR. Espuma usada para el control de fuegos en solventes polares como el alcohol.\n\nSeleccionar la espuma óptima para un fuego clase B, como ya se comentó, dependerá también de las propiedades de las mismas, por lo tanto debe evaluarse ciertas características comunes a cada una para determinar su utilidad en cada riesgo. Estas características básicas se pueden resumir en las siguientes:\n\n-Working o agitamiento , que es la preparación previa o agitamiento que debe recibir la solución para formar adecuadamente la espuma\n-Knock Down, o capacidad de extinción del fuego\n-Fluidez, o rapidez con la cual la espuma se distribuye sobre el incendio. Esto también se traduce en la velocidad de formación de la espuma.\n-Estabilidad, es la capacidad de la espuma de mantenerse inalterable durante el tiempo de aplicación\n-Tolerancia al combustible, capacidad de la espuma de no degradarse en contacto con el combustible que está ardiendo\n-Sellamiento, o capacidad de la espuma de sellar el charco del incendio\n-Burn Back Resistance, o capacidad de la espuma de evita la reignicion del incendio una vez controlado\n-Tiempo de vida de la espuma\n\nLas espumas a base de proteínas requieren de agitamiento, o de ser “bien trabajadas” antes de su aplicación, de hecho requieren de boquillas especiales con aireación para poder formarse,  tienen un relativo bajo knock down, son poco fluidas y por ende tardan mucho más en extender el manto sobre el incendio, son muy estables, poseen excelentes características de sellamiento y una buena resistencia a la reignicion. El tiempo de vida promedio de un concentrado a base de proteínas es de unos siete años, en condiciones de almacenamiento apropiados. Los sistemas deben ser prolijamente mantenidos.\n\nLas espumas AFFF, o formadoras de película acuosa, son las más difundidas hoy día, entre otras cosas, por su versatilidad en aplicación ya que no requieren de sistemas de aireación y no requieren ser previamente trabajadas.  Las espumas AFFF extinguen los incendios en combustibles hidrocarburos, de la misma forma que lo hacen las espumas de proteína y fluoroproteína; sin embargo, hay una característica adicional. La solución de espuma que drena de la capa de espuma forma una película acuosa sobre la superficie del líquido inflamable. Esta película es muy fluida y flota sobre la superficie de la mayoría de los combustibles hidrocarburos. Esto le da al AFFF una velocidad inigualada en el control y extinción de incendios en hidrocarburos. Es posible ver cómo el fuego se ha extinguido por la película “ invisible “ antes de que la capa de espuma termine de cubrir la superficie del combustible.\n\nLas soluciones de espuma AFFF, pueden ser aplicadas en incendios de líquidos inflamables, usando dispositivos tanto aspirantes como no aspirantes de aire. La diferencia entre estas dos alternativas es que en el de aspiración el aire es arrastrado y mezclado con la espuma dentro del dispositivo mientras que con el otro no ocurre este proceso.\n\nLa solución de AFFF/AGUA requiere poca energía para transformarla en espuma expandida.  La solución AFFF es la única que, además de formar una masa de espuma expandida drena una solución proveniente de la capa de espuma con una baja tensión superficial lo que le permite formar una película acuosa que flota sobre la superficie del combustible.\n\nCuando se aplica una solución de AFFF con un dispositivo de descarga sin aspiración de aire, y con proporción de flujo, similares a un dispositivo con aspiración de aire, la espuma será descargada o lanzada a una distancia mayor. Un concentrado de AFFF aplicado con dispositivo sin aspiración de aire apagará el fuego de combustibles de baja presión de vapor significativamente más rápido que si el mismo es descargado con un dispositivo de aspiración de aire. Esto se debe a que la boquilla sin aspiración de aire genera una espuma menos expandida y más fluida, por lo que se moverá más rápido sobre la superficie del combustible La técnica de aplicación de las espumas AFFF es similar a la de la espuma con fluorproteína y no es tan crítica como en el caso de la proteínica.\n\nEn general las espumas AFFF no requieren agitamiento previo, no requiriendo equipos de aireación, tienen un alto knock down, se esparcen rápidamente sobre el incendio con una mínima contaminación con el combustible, y poseen buenas características de sellamiento y de control de la reignicion. Su tiempo de vida promedio con almacenaje apropiado es de veinte a veinticinco años, siendo también los sistemas de aplicación de mínimo mantenimiento.\n\nUna característica adicional de las espumas AFFF es que para ciertas aplicaciones, requieren tasas de aplicación más bajas que las fluoroproteinicas, como las mencionadas en la secciones 5.6.5.3.1 y 5.8.1.2 de la NFPA 11 Ed 2010, lo que se deriva en que la aplicación de espumas AFFF resulte más económica en ciertos escenarios.\n\nComo conclusión, para la selección de una espuma para fuegos clase B, hay que hacer un estudio consciente de la necesidad especifica del riesgo. Es común observar el uso de espumas por razones culturales de la industria, sin evaluar los requerimientos específicos de la necesidad del cliente, a veces obviando la relación costo beneficio a largo plazo o los costos ocultos de reposición de concentrado y mantenimiento de los sistemas. Por tal razón, es recomendable evaluar en varios contextos la selección del concentrado para garantizar la confiabilidad del sistema diseñado y su costo futuro.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "El método del pipe Schedule, comúnmente llamado “método de diseño por tablas” es una forma de estimar el diámetro de los alimentadores y ramales de un sistema de rociadores sin recurrir a un cálculo hidráulico formal. Fue el primer método usado por la NPFA en 1896, en la primera edición de la norma de rociadores (antecesora de la NFPA 13), para regularizar los diseños de este tipo.\n\nLa aplicación del método consiste en utilizar las tablas de la sección 22 de la NFPA (Edición 2010 para efectos de este artículo) para estimar el diámetro de las tuberías de acuerdo al número de rociadores conectados a ellas dependiendo del riesgo a ser protegido.  Estas tablas son las 22.5.2.2.1, 22.5.3.4 y relacionadas del capítulo 22, sección 5. A manera de ejemplo, si fuera el caso que se diseñe un sistema de rociadores para riesgo ordinario por tablas, la que se usaría sería la 22.5.3.4 de dicho aparte de la norma, como se muestra en la tabla 1.\n\n![](https://steemitimages.com/DQmYHjqXb1gGJ6LMJNV4HEYyHJVVUSiWoSdUWExnYt9ZDwH/image.png)\n\nTabla 1. Reproducción de la tabla 22.5.3.4 de la NFPA 13 Ed 2010\n\nSuponiendo un sistema de rociadores abierto, para riesgo ordinario, tipo peine, de 8 ramales de 4 rociadores cada uno (como el que se instalaría en un alero de un muelle de carga), conectados a un alimentador común, el diámetro de cada ramal debería ser al menos de 1½” y el diámetro del alimentador para los 32 rociadores (8 ramales x 4 rociadores/ramal = 32 rociadores) debería ser al menos de 3”, de acuerdo a la mencionada tabla. Esto es un cálculo superficial solo para fines ilustrativos, refiérase a la sección 22.5 para mayores detalles.\n\nEl método por tablas todavía se usa para ciertas aplicaciones, a pesar de que está proscrito por algunas consultoras de riesgo. En la actualidad prevalece el diseño por cálculos hidráulicos, que permite la optimización de los diámetros de tubería, aparte de que pueden estimarse valores de presión residual de los rociadores del área de diseño aparte de otros datos de interés del diseño. La propia norma 13 expresamente establece en la sección 22.5 que los sistemas diseñados por tablas no deben usarse excepto que para sistemas existentes, o sistemas nuevos o  extensiones de sistemas existentes de acuerdo a lo establecido en la sección 11.2.2.\n\n22.5 Pipe Schedules. Pipe schedules shall not be used, except in existing systems and in new systems or extensions to existing systems described in Chapter 11.Water supplies shall conform to 11.2.2.\n\nla sección 11.2.2. (Aunque en realidad es la sección 11.2.2.3) establece claramente que el diseño por tablas solo se permite en los siguientes casos:\n\nPara adiciones o modificaciones en sistemas dimensionados por las tablas de la sección 22.5\nPara adiciones o modificaciones para sistemas existentes de riesgo extra dimensionados por tablas\nSistemas nuevos de menos de 465m2 de área protegida\nPara sistemas nuevos de más de 465m2 donde los flujos requeridos en la tabla 11.2.2.1 están disponibles a una presión residual mínima de 50 psi en la máxima elevación del sistema.\nUn sistema de menos de 465m2, dependiendo del riesgo, tendría entre 24 y 39 rociadores aproximadamente, lo que lo constituiría en algo relativamente pequeño (sistemas bajo una mezanina, un alero de carga, una pequeña oficina, etc.).\n\nFuera de las excepciones mencionadas, no se debería usar el diseño por tablas, sin embargo algunas consultoras de riesgo lo permiten, para pequeñas extensiones de sistemas existentes, bajo ciertas condiciones específicas. Aun así, cualquier sistema diseñado por tablas estará siempre sobre dimensionado y por ende no sería el más económico.\n\nSiendo el caso que se permitiera diseñar un sistema completo por tablas, bajo las consideraciones de la sección 11.2.2.3, la duración de la reserva del agua y las mínimas presiones residuales y flujos en la base del montante deben regirse por la tabla 11.2.2.1 que se reproduce en la tabla 2.\n\n![](https://steemitimages.com/DQmV1wdp7h8JgvyaxeJ1P9QrVJa1cCMuDAxKLj9fn1AkHJH/image.png)\n   Tabla 2. Reproducción de la tabla 11.2.2.1 de la NFPA 13 Ed 2010\n\nUn error común de algunos diseñadores es dimensionar los diámetros de la tubería por las tablas de la sección 22.5 pero estimar las reservas de agua por las tablas asociadas a los sistemas hidráulicamente calculados. Otro error ampliamente difundido, es asignar a los rociadores de sistemas diseñados por tablas las  áreas de cubrimiento de los sistemas hidráulicamente calculados, que pueden ser mayores en los casos de riesgo ligero y extra, por lo que se debe prestar especial atención a este hecho.\n\nResumen y Conclusiones\n\nComo se menciona en el artículo, la aplicación del diseño por tablas debe restringirse a sistemas pequeños, siempre y cuando la autoridad competente lo permita, con las consideraciones de la sección 11.2.2.3, teniendo siempre en cuenta que el sistema así diseñado no estará optimizado, y por ende, no será el más económico. Igualmente, TODO el sistema debe ser diseñado bajo las consideraciones de pipe Schedule, y esto incluye las reservas de agua y el área máxima de cobertura, es decir, no se deben mezclar criterios del diseño por tablas y el basado en cálculos hidráulicos.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "¿Por qué diseñar antes de instalar? La justificación de una ingeniería previa\n\nLa mayoría de las veces, cuando visitamos a un cliente que requiere de una solución de protección contra incendios, nos encontramos con la situación de que éste no tiene claro qué exactamente debe instalar o cuál es la solución óptima para su requerimiento. Quizá el Cuerpo de Bomberos le pidió “un sistema de extinción según el Código NSR” o la aseguradora, en un informe en inglés le sugiere la instalación de un “sprinkler system” para proteger sus almacenes.\n\nEn todo caso, el encargado de atender esa situación internamente en la empresa es el especialista de seguridad y regularmente llama a su proveedor de confianza y a dos proveedores más que consiguen entre colegas e internet. El especialista en seguridad le pide a cada ofertante, previo recorrido individual o colectivo, que cotice el “sistema de extinción según la norma“, o peor aún, que haga un presupuesto “de todo lo que se necesita para que estemos en norma”.\n\nAsí bien, cada empresa que oferta, dependiendo de sus conocimientos, capacidades, disponibilidad, acceso a información, necesidades o políticas particulares de mercadeo, puede llegar a presupuestar cantidades de obra diferentes, bombas y tanques de diferentes capacidades, con o sin rociadores automáticos, tubería de diferentes diámetros, etc. Cada propuesta tiene diferentes precios, diferentes marcas, diferentes condiciones. ¿A quién elegir? ¿Cuál es la mejor propuesta? No hay forma de saberlo. El especialista en seguridad no tiene la obligación por su formación o cargo de conocer el tema a un grado de profundidad que le permita discernir cual es la mejor oferta. Este quizá es el problema número 1.\n\nSi se usan criterios clásicos de selección y evaluación de ofertas, el analista de seguridad y su organización, pueden contratar la instalación un sistema sobre dimensionado y gastar dinero extra, es decir, perder dinero. O seleccionarlo por precio e instalar aquel que está sub dimensionado, que eventualmente el Cuerpo de Bomberos rechazará, y también perder dinero.\n\nAquí va una estadística dramática: el 70% de las instalaciones de incendios en Colombia están fuera de norma, es decir, no cumplen con las normativas nacionales e internacionales de protección contra incendio. Ese 70% son sistemas contratados usando el procedimiento comentado arriba.\n\nEl procedimiento sugerido en estos casos es más o menos como sigue. En cada paso se da una breve justificación del porqué:\n\n1.- Solicitar la elaboración de una ingeniería al menos básica del sistema requerido a una empresa con experiencia y certificada por los fabricantes de los equipos que comercializa. Las ventajas principales de esto son las siguientes,\n\n-El analista y su grupo multi disciplinario tienen la posibilidad de ver y discutir los criterios de diseño del sistema,\nEl proyecto provee de documentación auditable que sirve para fines de control previos y posteriores y evidencia de las gestiones que se están haciendo para implantar el sistema de protección contra incendios,\n\n-El especialista y su grupo poseen un mapa de los requerimientos reales de protección de la planta y pueden introducir sus comentarios o mejoras,\n\n-La organización puede presentar el proyecto ANTES DE SER INSTALADOal Cuerpo de Bomberos, aseguradora, entre otros, para solicitar su aprobación o comentarios y así garantizar que lo que se instalará es lo mínimo y lo que se requiere exactamente,\n\n-Existe documentación de soporte para estableces las políticas de inversión en el sistema de protección contra incendios,\n\nEl Departamento de Compras o los propietarios disponen de cantidades de obra y criterios homologados para solicitar presupuestos por la instalación.\n\nEn definitiva, porque al ahorrar tiempo, aumentar la productividad de la gestión de los departamentos de Seguridad y Procura de la organización, e instalando lo justo, EL CLIENTE AHORRA DINERO.\n\n 2.- Solicitar la revisión y aprobación del proyecto. Esta aprobación puede ser muy variada, pero se recomienda que sea primero el departamento de seguridad y de ingeniería del cliente quien haga una primera revisión. Luego, el proyecto se presenta al Cuerpo de Bomberos y/o aseguradora. Todas estas revisiones generarán observaciones que NUTRIRÁN de valor agregado positivo al diseño y por tanto, el producto final que es presentado será de alta calidad y libre de errores u omisiones.\n\n 3.- Llamar a un proceso de licitación. Con el proyecto revisado, mejorado y aprobado, el departamento de procura llama a un proceso de licitación. Para este fin, se recomienda, que las empresas llamadas a ofertar posean suficiencia y experiencia en el trabajo a realizar.\n\n4.- Seleccionar la empresa y proceder a la instalación. La empresa debería demostrar idoneidad y experiencia en la instalación de los sistemas diseñados, y la ingeniería contiene la caracterización de cómo deben ser las empresas capaces de instalar lo diseñado.\n\nComo apreciará el lector, el proceso no es complejo, pero tiene etapas que deben ser seguidas en forma sistemática. El producto final, los sistemas o medios de protección contra incendios, comprados y/o instalados según una ingeniería, poseerán una altísima calidad de instalación, serán provistos con garantía, cubrirán los requerimientos de protección, habiéndose hecho la inversión más justa y habrán sido puestos en marcha bajo el visto bueno de las autoridades.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "Es una pregunta muy usual de los diseñadores cuál es la altura máxima de instalación de un rociador automático. La respuesta del autor, también usual, es la de “depende”. La norma NFPA 13 no tiene un aparte en ningún capítulo donde hable expresamente de las limitaciones de altura de instalación de los rociadores, o los espacios entre lo protegido en el techo, para aplicaciones distintas al almacenaje de altura, sin distingo del tipo de arreglo (en paletas en el piso, cajas, guacales, racks, entre otros). Así que siempre queda la duda respecto a las aplicaciones de altura como en teatros, cines, halls de centro comerciales, hangares, o bodegas altas con almacenaje de poca altura. Es ampliamente aceptado que,  los rociadores son ineficientes, o no operan, en techos muy altos (con alturas mayores a los 15 metros).\n\nLa causa de que los rociadores, instalados conforme a la norma, no operen en condiciones de gran altura es el fenómeno de “skipping” (se lee “esquipin” y la traducción es omitir, obviar) que consiste en que los rociadores en las adyacencias de uno ya activado, no operan, aunque estén en el entorno del efecto de la pluma del incendio. Para efectos del presente análisis se tomará en consideración el efecto de skipping en rociadores estándar tipo spray, con método de diseño de área/densidad, que son los que usualmente se instalan en las aplicaciones mencionadas al comienzo.\n\nDe acuerdo a Dyer[i] (2008) citando a Croce[ii] (2005), los rociadores vecinos al que operó no se activan porque se mojan, o se enfrían, por las gotas de agua del que está funcionando. La NFPA 13 establece una distancia mínima entre rociadores (que depende del tipo de rociador) para evitar este fenómeno. Sin embargo, en los rociadores instalados a gran altura, en aplicaciones de no almacenaje, este fenómeno ocurre a pesar de seguir las recomendaciones de instalación. Una razón aparente es la influencia de gotas de agua minúsculas suspendidas en los gases del incendio en los alrededores de los rociadores no activados aun.\n\nDe acuerdo a Dyer[iii] (2008) citando a Gavelli[iv] y otros (1999), Gavelli realizó un modelo modificado del RTI bulbo del rociador que incluye el efecto de estas minúsculas gotas de agua, que conformaría una mezcla bifásica de gases y vapor de agua que retrasan la activación del rociador vecino al activado. En otras palabras, parte del agua que libera el rociador recién activado se queda suspendida en el aire por efecto de los gases y el aire caliente desprendidos por el fuego.\n\nIgualmente Croce condujo 14 pruebas de incendio para evaluar la relación existente entre la liberación de calor del incendio, la densidad liberada por el grupo de rociadores y los rociadores que no se activaron (o aquellos que se retrasaron en activarse) y obtuvo las siguientes conclusiones:\n\nEl skipping es producido por la incidencia de gotas de agua del rociador activado hacia el bulbo de los rociadores vecinos, que generan el enfriamiento del mismo retrasando su activación o inhibiéndola totalmente.\nLos ensayos revelan igualmente que en la medida de se incrementa la liberación del calor del incendio, el fenómeno de skipping se reduce.\n\nAparte, los ensayos revelan que en la medida de que la densidad de aplicación aumenta, el el fenómeno de skipping se aumenta.\n\nSi bien parece evidente que existe una relación directa entre densidad y skipping e inversa entre éste y la liberación de calor, no es posible establecerla entre la densidad y el calor liberado por cuanto ambos factores se relacionan de manera distinta en situaciones distintas. Existen de hecho otros factores que también inciden en el fenómeno de skipping que deben ser tomados en consideración previamente. Estos factores se mencionan a continuación:\n\nPresión de trabajo del rociador. La presión de trabajo del rociador, la presión residual cuando éste opera, incide en la densidad del mismo. Al operar el primer rociador, eventualmente, operará con una presión superior a la mínima de diseño del rociador más remoto. Esto genera dos efectos que modifican la densidad: a mayor presión que la mínima de funcionamiento (típicamente 7 psi por NFPA 13) y a la de diseño, el área de cobertura y el caudal resultante serán distintos. El área se modifica por cuanto a mayor presión, el patrón de cobertura se aplana siendo más extensa la misma. En otras palabras, al activarse el primer rociador, éste tendrá una densidad ADD distinta a la mínima de diseño. Por el efecto estudiado por Croce, el incremento de densidad al mismo tiempo que de alcance de las gotas de agua, podrá incidir en el efecto de enfriamiento en los rociadores vecinos que no se han activado aun. Croce concluye que, derivado de sus ensayos, y sin que existan suficientes para afirmarlo, que en la medida de que aumenta la presión del rociador (ergo la densidad), la relación de rociadores no activados entre los activados (skipping ratio) aumenta.\n\nTamaño de las gotas de agua. Es conocido que a mayor tamaño de las gotas de agua que salen del rociador, el factor de penetración de la pluma del incendio es mayor. Igualmente se sabe que el tamaño de las mismas en inversamente proporcional a la raíz cubica de la presión residual del rociador y directamente proporcional al diámetro del orificio del rociador elevado a 2/3. Siendo así, para dos rociadores idénticos cualesquiera de igual K, factor de descarga, al aumentar la presión, el diámetro de las gotas será menor. Esto al parecer se relaciona con el aparte anterior, donde al haber más presión disponible, el diámetro de las gotas es menor, y son más fáciles de ser transportadas por los gases y el aire caliente que proviene de la pluma del incendio. Esto luce tener sentido en la medida de que el fenómeno de skipping no es tan frecuente en los rociadores ESFR y los CSMA, que se caracterizan por tener un tamaño de gota más grande que los estándar y un factor de penetración de pluma mayor. Esto también es consistente con la recomendación de usar rociadores con K grandes, puesto que al requerirse menos presión para una densidad dada, el tamaño de las gotas será mayor, por ende el factor de penetración, y evitará la aparición de gotas pequeñas que favorezcan el skipping.\n\nFactor de Descarga. Derivado de lo anterior, a mayor diámetro de orificio del rociador, mayor K, el tamaño de las gotas de agua será mayor. Esto incidirá positivamente en la disminución del skipping ratio.\n\nTemperatura del Techo. En la medida de que la temperatura de los gases acumulados es mayor, la probabilidad de que las gotas más pequeñas del rociador activado sean transportadas hacia los rociadores vecinos es menor. De hecho Croce demuestra que en la medida que esta temperatura aumenta, el skipping ratio disminuye.\n\nEspaciamiento de los rociadores. Típicamente la NFPA 13 recomienda distancias mínimas entre rociadores para evitar el skipping por mojado directo, aparte, los estudios de Croce revelan que las gotas de agua pueden ser transportadas hasta una distancia de unos 6 metros del rociador activado, razón por la cual, esto hace presumir que el uso de rociadores de cobertura extendida podría ser un valor agregado en los sistemas de rociadores usados en grandes alturas.\n\nOtros factores influyentes. Aunque no evaluados por Croce, eventualmente otros factores como la forma e inclinación del techo, la temperatura de activación del rociador y la respuesta en tiempo del mismo podrían afectar, por su relación con los factores antes mencionados, el skipping ratio. Por razones de espacio no se evalúan en este artículo.\n\nConclusiones\n\nLa conclusión directa es que para que los rociadores en aplicaciones de gran altura funcionen es disminuyendo el skipping ratio. Derivado de los estudios de Croce, Gavelli y Dyer, esto se lograría atendiendo las siguientes recomendaciones:\n\nMientras sea posible, la densidad de aplicación debe ser baja.\n\nLa presión de trabajo del rociador debe ser tan baja como sea posible para una densidad dada para garantizar gotas de agua de tamaño considerable y evitar la aparición de gotas pequeñas que sean transportadas a las cercanías de los otros rociadores no activados.\n\nEl factor de descarga de los rociadores debe ser tan alto como sea posible. Esto redundará en presiones de trabajo más bajas y por ende en gotas de agua más grandes.\n\nEl uso de rociadores de cobertura extendida sería favorable para disminuir el skipping ratio, en la medida de que el espaciamiento entorpecería el transporte de gotas minúsculas de agua a los rociadores vecinos no activados.\n\n[i]Dyer, J. W.   Effectiveness of Automatic Fire Sprinklers in High Ceiling Areas & the Impact of Sprinkler Skipping. 2008\n\n[ii] Croce, P.A., Hill, J.P., Xin, Y., “An Investigation of the Causative Mechanism of Sprinkler Skipping”, Journal of Fire Protection Engineering, Volume 15, Society of Fire Protection Engineers, May 2005.\n\n[iii]Dyer, J. W.   Effectiveness of Automatic Fire Sprinklers in High Ceiling Areas & the Impact of Sprinkler Skipping. 2008\n\n[iv] Gavelli, F., Ruffino, P., Anderson, G., di Marzo, M., “The Effect of Minute Water droplets\n\non a Simulated Sprinkler Link Thermal Response”, National Institute of Standards and \nTechnology, 1999.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "Cuando la bomba contra incendio se termina de instalar y está debidamente cebada (en caso de una bomba UL la ceba es de acuerdo a su naturaleza, horizontal o vertical), se debe proceder al arranque por caída de presión. Éste debe hacerse bien sea en el puerto de prueba del controlador o abriendo una salida de agua (hidrante por ejemplo).  En este sentido, en el controlador de la bomba principal y en el controlador de la bomba jockey deben hacerse ajustes de arranque y parada por presión ( solamente para la jockey ) y de arranque automático SOLAMENTE para la principal (la bomba principal solo se puede apagar en forma manual).\n\nPuntos de Arranque y Parada de la bomba jockey:\n\nEl punto de parada de la bomba jockey debe ser igual a la presión de churn ( presión a caudal cero) de la bomba principal más la mínima presión estática del sistema. En el caso de las bombas privadas horizontales esa presión equivale en la mayoría de los casos a la presión de columna del tanque de agua.\n\nLa presión de churn de la bomba principal se obtiene de la curva suministrada por el fabricante de la misma.\n\nEl punto de arranque de la bomba jockey debe ser al menos 10 psi por debajo que el punto de parada de la jockey.\n\nPuntos de Arranque de la bomba principal:\n\nEl punto de arranque de la bomba principal debe ser 5 psi por debajo que el punto de arranque de la jockey.\n\nEjemplo:\n\nSupongamos que nuestra bomba es la siguiente, cuya curva (usaremos una curva teórica, Usted debe usar la del fabricante) es la mostrada:\n\n![](https://steemitimages.com/DQmcEdXoqf1Rkiw2xfpHvbUCEsgFqLBJpB7TzeNcoCUkpo2/image.png)\n\nSupongamos que usamos la bomba de 750 gpm de la curva C, con el impeler de 8.7″, que tiene una presión de churn (presión a caudal de 0 gpm) de aproximademente 140 psi. En este ejercicio medimos la presión estática a la entrada de la bomba y resultó ser de 14.5 psi. Con estos datos, calculamos los puntos de arranque y parada de la jockey y el punto de arranque de la bomba principal:\n\npunto de parada de la bomba jockey = Pch + Pe = 140 psi + 14.5 psi = 154.5 psi \n\npunto de arranque de la bomba jockey = punto de parada de la bomba jockey -10 psi \n\npunto de arranque de la bomba jockey =  154.5 psi – 10 psi = 144.5 psi\n\npunto de arranque de la bomba principal = punto de arranque jockey – 5 psi\n\npunto de arranque de la bomba principal = 144.5 psi – 5 psi = 139.5 psi\n\nConsideraciones Importantes:\n\nLa selección de la presión de trabajo y churn de la jockey debe ser tal de poder alcanzar las presiones requeridas de parada mencionadas arriba. Por lo tanto, la presión sugerida para la jockey de nuestro ejemplo debería ser al menos de 155 psi, pero en lo personal yo recomendaría al menos 160 psi.\n\nEl caudal que debería tener la jockey se describe en otra entrada del blog.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "En un articulo anterior se indicaron los puntos de arranque y parada de la bomba jockey, y en base a esto cual debería ser la presión nominal de trabajo de la misma. Sin embargo no se mencionó cuál debería ser el caudal de trabajo de la misma.\n\nEl principio de selección del caudal de la jockey es que debe ser un valor muy pequeño para cubrir pequeñas fugas. Sin embargo esto podría tener muchas aristas. \n\nMuchos técnicos e ingenieros, como también el manual de la NFPA 20, afirman que el caudal debe ser menor o igual al 1% del caudal nominal de la bomba principal, que da un valor razonable del caudal de la jockey para bombas principales hasta los 2500 gpm (jockeys de unos 25 gpm), y la presión de 10 psi por encima a la presión nominal de la principal (que no es el criterio mostrado en el articulo anterior) , sin embargo, esto quizá no sea siempre un valor apropiado. (A esto le llamaremos el  criterio del 1% + 10 psi )\n\nOtro criterio es estimar le mínima demanda del sistema y a partir de ahí fijar un caudal para la jockey. En este caso, si en la red se conectan varios sistemas de rociadores, de diferentes riesgos, se estimaría la demanda de aquel de menor riesgo. Si por ejemplo hay un sistema de rociadores para riesgo ligero, le menor demanda serian unos 22 gpm estimados por el caudal de aplicación sobre el área de cobertura por la densidad por ese riesgo. Otra forma sería calcular el caudal del rociador de menor K a la mínima presión de trabajo de 7psi (si hay solo rociadores estandard) y calcular ese caudal mínimo. Luego, no importa el método de estimación, fijar el caudal de la jockey por debajo de ese mínimo.\n\nTodo esto es valido para la tuberia del sistema de rociadores y mangueras, superficial o “aboveground”. Sin embargo si se tienen redes privadas subterraneas, en éstas se permiten fugas.\n\nAl consultar la NFPA 20, la selección de la bomba jockey, obviando los comentarios de los anexos o del manual, nos dice:\n\n4.26.3 Pressure maintenance pumps shall have rated capacities not less than any normal\nleakage rate.\n\n4.26.4 Pressure maintenance pumps shall have discharge pressure sufficient to maintain the\ndesired fire protection system pressure.\n\nDe acuerdo 4.26.3 el caudal no debería ser menor al de cualquier “rata de fuga normal” de la red, que solo aplicaría para redes subterráneas. De acuerdo a la NFPA 24, 10.10.2.2.6* , la red privada subterránea permite fugas, de acuerdo a la tabla 10.10.2.2.6*, y esa perdida máxima debería ser calculada para determinar el caudal mínimo de la bomba jockey.\n\nDado lo anterior, si la jockey solo va a servir redes superficiales, dado que  en éstas no se permiten fugas, el criterio del menor caudal (de acuerdo al mínimo flujo esperado) es totalmente valido. SI por el contrario la jockey sirve a redes privadas subterráneas, quizá el criterio del menor caudal no permitiría hacer el llenado por la máxima perdida permitida en la red.\n\nPor estos motivos, el autor no apoya el criterio del 1% + 10 psi, sino más bien sugiere a los diseñadores hacer un análisis más ajustado a la realidad de su diseño. Pero resulta que esto es teórico. Los cálculos pueden servir al principio pero después de cierto tiempo de poner en servicio la red subterránea, las fugas de la misma pueden aumentar. Si esto ocurre, la jockey estaría arrancando y parando más frecuentemente. ¿Que hacer? ¿Sumarle un factor de seguridad al caudal? Podría ocurrir lo contrario, que la bomba jockey quede sobredimensionada y por ende podría estar cubriendo caudales mucho mayores a los mínimos y por ende requerirse de mas salidas activas (rociadores por ejemplo) para forzar el arranque de la bomba principal.\n\nRecomendaciones Generales\n\nComo se aprecia, es bien interesante fijar el caudal de la jockey, y dejo mis recomendaciones (sujetas a las observaciones de otros expertos y conocedores del tema para enriquecer el articulo) para fines de orientación solamente (no son conceptos científicos):\n\n-No use el criterio del 1% + 10 psi, porque podría pasar que le sirva en algunos casos y en otros no.\n-Si no va a usar redes subterráneas, aplique el concepto del caudal mínimo.\n-Si va a usar redes subterráneas, debe hacer ambos cálculos (el de perdida permitida en la red y la del mínimo caudal ) y el caudal de la jockey debería ser tal que cubra a ambos sin sobredimensionar en caudal a la bomba. Es preferible que la jockey arranque mas seguido a que quede sobredimensionada. Debe hacerse un seguimiento al arranque y parada de la jockey en el tiempo y cuando la frecuencia de encendido aumente, debe revisar si hay fugas en la red.",
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      "author": "joseprada",
      "body": "En un articulo anterior se indicaron los puntos de arranque y parada de la bomba jockey, y en base a esto cual debería ser la presión nominal de trabajo de la misma. Sin embargo no se mencionó cuál debería ser el caudal de trabajo de la misma.\n\nEl principio de selección del caudal de la jockey es que debe ser un valor muy pequeño para cubrir pequeñas fugas. Sin embargo esto podría tener muchas aristas. \n\nMuchos técnicos e ingenieros, como también el manual de la NFPA 20, afirman que el caudal debe ser menor o igual al 1% del caudal nominal de la bomba principal, que da un valor razonable del caudal de la jockey para bombas principales hasta los 2500 gpm (jockeys de unos 25 gpm), y la presión de 10 psi por encima a la presión nominal de la principal (que no es el criterio mostrado en el articulo anterior) , sin embargo, esto quizá no sea siempre un valor apropiado. (A esto le llamaremos el  criterio del 1% + 10 psi )\n\nOtro criterio es estimar le mínima demanda del sistema y a partir de ahí fijar un caudal para la jockey. En este caso, si en la red se conectan varios sistemas de rociadores, de diferentes riesgos, se estimaría la demanda de aquel de menor riesgo. Si por ejemplo hay un sistema de rociadores para riesgo ligero, le menor demanda serian unos 22 gpm estimados por el caudal de aplicación sobre el área de cobertura por la densidad por ese riesgo. Otra forma sería calcular el caudal del rociador de menor K a la mínima presión de trabajo de 7psi (si hay solo rociadores estandard) y calcular ese caudal mínimo. Luego, no importa el método de estimación, fijar el caudal de la jockey por debajo de ese mínimo.\n\nTodo esto es valido para la tuberia del sistema de rociadores y mangueras, superficial o “aboveground”. Sin embargo si se tienen redes privadas subterraneas, en éstas se permiten fugas.\n\nAl consultar la NFPA 20, la selección de la bomba jockey, obviando los comentarios de los anexos o del manual, nos dice:\n\n4.26.3 Pressure maintenance pumps shall have rated capacities not less than any normal\nleakage rate.\n\n4.26.4 Pressure maintenance pumps shall have discharge pressure sufficient to maintain the\ndesired fire protection system pressure.\n\nDe acuerdo 4.26.3 el caudal no debería ser menor al de cualquier “rata de fuga normal” de la red, que solo aplicaría para redes subterráneas. De acuerdo a la NFPA 24, 10.10.2.2.6* , la red privada subterránea permite fugas, de acuerdo a la tabla 10.10.2.2.6*, y esa perdida máxima debería ser calculada para determinar el caudal mínimo de la bomba jockey.\n\nDado lo anterior, si la jockey solo va a servir redes superficiales, dado que  en éstas no se permiten fugas, el criterio del menor caudal (de acuerdo al mínimo flujo esperado) es totalmente valido. SI por el contrario la jockey sirve a redes privadas subterráneas, quizá el criterio del menor caudal no permitiría hacer el llenado por la máxima perdida permitida en la red.\n\nPor estos motivos, el autor no apoya el criterio del 1% + 10 psi, sino más bien sugiere a los diseñadores hacer un análisis más ajustado a la realidad de su diseño. Pero resulta que esto es teórico. Los cálculos pueden servir al principio pero después de cierto tiempo de poner en servicio la red subterránea, las fugas de la misma pueden aumentar. Si esto ocurre, la jockey estaría arrancando y parando más frecuentemente. ¿Que hacer? ¿Sumarle un factor de seguridad al caudal? Podría ocurrir lo contrario, que la bomba jockey quede sobredimensionada y por ende podría estar cubriendo caudales mucho mayores a los mínimos y por ende requerirse de mas salidas activas (rociadores por ejemplo) para forzar el arranque de la bomba principal.\n\nRecomendaciones Generales\n\nComo se aprecia, es bien interesante fijar el caudal de la jockey, y dejo mis recomendaciones (sujetas a las observaciones de otros expertos y conocedores del tema para enriquecer el articulo) para fines de orientación solamente (no son conceptos científicos):\n\n-No use el criterio del 1% + 10 psi, porque podría pasar que le sirva en algunos casos y en otros no.\n-Si no va a usar redes subterráneas, aplique el concepto del caudal mínimo.\n-Si va a usar redes subterráneas, debe hacer ambos cálculos (el de perdida permitida en la red y la del mínimo caudal ) y el caudal de la jockey debería ser tal que cubra a ambos sin sobredimensionar en caudal a la bomba. Es preferible que la jockey arranque mas seguido a que quede sobredimensionada. Debe hacerse un seguimiento al arranque y parada de la jockey en el tiempo y cuando la frecuencia de encendido aumente, debe revisar si hay fugas en la red.",
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      "body": "Cuando la bomba contra incendio se termina de instalar y está debidamente cebada (en caso de una bomba UL la ceba es de acuerdo a su naturaleza, horizontal o vertical), se debe proceder al arranque por caída de presión. Éste debe hacerse bien sea en el puerto de prueba del controlador o abriendo una salida de agua (hidrante por ejemplo).  En este sentido, en el controlador de la bomba principal y en el controlador de la bomba jockey deben hacerse ajustes de arranque y parada por presión ( solamente para la jockey ) y de arranque automático SOLAMENTE para la principal (la bomba principal solo se puede apagar en forma manual).\n\nPuntos de Arranque y Parada de la bomba jockey:\n\nEl punto de parada de la bomba jockey debe ser igual a la presión de churn ( presión a caudal cero) de la bomba principal más la mínima presión estática del sistema. En el caso de las bombas privadas horizontales esa presión equivale en la mayoría de los casos a la presión de columna del tanque de agua.\n\nLa presión de churn de la bomba principal se obtiene de la curva suministrada por el fabricante de la misma.\n\nEl punto de arranque de la bomba jockey debe ser al menos 10 psi por debajo que el punto de parada de la jockey.\n\nPuntos de Arranque de la bomba principal:\n\nEl punto de arranque de la bomba principal debe ser 5 psi por debajo que el punto de arranque de la jockey.\n\nEjemplo:\n\nSupongamos que nuestra bomba es la siguiente, cuya curva (usaremos una curva teórica, Usted debe usar la del fabricante) es la mostrada:\n\n![](https://steemitimages.com/DQmcEdXoqf1Rkiw2xfpHvbUCEsgFqLBJpB7TzeNcoCUkpo2/image.png)\n\nSupongamos que usamos la bomba de 750 gpm de la curva C, con el impeler de 8.7″, que tiene una presión de churn (presión a caudal de 0 gpm) de aproximademente 140 psi. En este ejercicio medimos la presión estática a la entrada de la bomba y resultó ser de 14.5 psi. Con estos datos, calculamos los puntos de arranque y parada de la jockey y el punto de arranque de la bomba principal:\n\npunto de parada de la bomba jockey = Pch + Pe = 140 psi + 14.5 psi = 154.5 psi \n\npunto de arranque de la bomba jockey = punto de parada de la bomba jockey -10 psi \n\npunto de arranque de la bomba jockey =  154.5 psi – 10 psi = 144.5 psi\n\npunto de arranque de la bomba principal = punto de arranque jockey – 5 psi\n\npunto de arranque de la bomba principal = 144.5 psi – 5 psi = 139.5 psi\n\nConsideraciones Importantes:\n\nLa selección de la presión de trabajo y churn de la jockey debe ser tal de poder alcanzar las presiones requeridas de parada mencionadas arriba. Por lo tanto, la presión sugerida para la jockey de nuestro ejemplo debería ser al menos de 155 psi, pero en lo personal yo recomendaría al menos 160 psi.\n\nEl caudal que debería tener la jockey se describe en otra entrada del blog.",
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